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聯系我們為適應華中地區天然氣流量計的檢定需求，中國石油將在武漢東輸氣站旁設計建造一套天然氣中低壓計量檢定系統。通過對計量標準系統組成及測量方法進行研究，分析影響計量標準裝置精度的主要因素，對工作級計量標準裝置進行不確定度評定，確保其滿足計量要求。
1、計量標準系統組成
武漢檢定點工作級標準系統主要由標準渦輪流量計組、壓力變送器、溫度變送器、在線色譜分析儀、數據采集處理、控制系統、輔助的整流器、直管段、連接管路及強制密封球閥組成。
2、體積流量計量不確定度評定
該標準裝置采用標準表法測量原理，工作標準器采用4臺標準渦輪流量計（口徑為DN80、DN100、DN150和DN400mm）并聯安裝單獨使用。在不確定度評定時，選用測量誤差zui大的一組進行不確定度評定。
2.1數學模型
根據《用氣體渦輪流量計測量天然氣流量（GB/T21391）》得到采用單臺渦輪流量計作為標準器的數學模型為
式中不確定度來源分別為：標準流量計的脈沖數N、標準流量計的儀表系數K、測量時間t、操作條件下以及標準參比條件下的靜壓力pf和pn、操作條件下以及標準參比條件下的氣體熱力學溫度Tf和Tn、操作條件下以及標準參比條件下的氣體壓縮因子Zf和Zn。
2.2輸入量的相對標準不確定度
（1）標準流量計的儀表系數K的相對標準不確定度ur(K)。ur(K)主要來源于量值溯源引入的不確定度。根據上一級量值傳遞出具的校準證書可知，在量程范圍內，擴展不確定度應優于0.30%，包含因子k=2，ur(K)值為：ur(K)=0.30%/2=0.15%。
（2）標準流量計的脈沖數N的相對標準不確定度ur(N)。在進行流量計檢定時，一般累積的標準流量計的脈沖數應≥10000個，脈沖觸發不一致所導致的讀數誤差為±1個，其幾率分布視為均勻分布，包含因子k=，ur(N)值為：ur(N)=10000/×=0.0058%。
（3）標準參比條件下的氣體熱力學溫度Tn的相對標準不確定度ur(Tn)。溫度測量不確定度由溫度變送器引入。依據檢定機構出具的校準證書，標準器所配套溫度變送器的zui大擴展不確定度應優于0.022%，ur(Tn)值為：ur(Tn)=0.022%/2=0.011%。
（4）操作條件下的氣體熱力學溫度Tf的相對標準不確定度ur(Tf)。標準渦輪流量計與被檢流量計的溫度變送器通常一起校準，溫度變送器的zui大擴展不確定度應優于0.022%，ur(Tf)值為：ur(Tf)=0.022%/2=0.011%。
（5）標準參比條件下的靜壓力pn的相對標準不確定度ur(pn)。壓力變送器因測量準確度所導致的不確定度，依據檢定機構出具的檢定證書，其準確度等級應優于0.05級，幾率分布視為均勻分布，ur(pn)值為：ur(pn)=0.05%/=0.029%。
（6）操作條件下的靜壓力pf的相對標準不確定度ur(pf)。依據檢定機構出具的檢定證書，其準確度等級應優于0.05級，幾率分布視為均勻分布，ur(pf)值為：ur(pf)=0.05%/=0.029%。
（7）標準參比和操作條件下的氣體壓縮因子之比Zn/Zf的相對標準不確定度ur(Zn/Zf)。Zn/Zf的不確定度確定依據溫度變送器與壓力變送器準確度等級所造成的zui大測量誤差，計算的zui大偏差應優于0.053%，幾率分布視為均勻分布，ur(Zn/Zf)值為：ur(Zn/Zf)=0.053%//2=0.015%。
（8）檢定時間t的相對標準不確定度ur(t)。時間測量t估計值的不確定度主要來自于計時系統測量不確定度。計時系統自身的時間測量誤差應優于±1ms，幾率分布視為均勻分布，ur(t)值為：ur(t)=0.001/×=0.001%。
（9）測量重復性ur(E)。在測量過程中，每個流量點應至少連續重復測量3次，取3次平均值作為測量結果，則測量結果重復性為：ur(E)=0.05%。
2.3體積流量合成及相對擴展不確定度
由于各輸入量的估算值變化不會導致其他參量變化，故相關系數為0。
根據《測量不確定度評定與表示（JJF1059）》，合成不確定度為：Ucrel(qn)=0.16%；相對擴展不確定度為：Urel(qn)=2Ucrel(qn)=0.32%，包含因子k=2。
結合天然氣流量計量標準裝置的特點，全面考慮了各種主要影響因素，將不確定度計算與實際應用相結合，通過計算得出工作級標準裝置的相對擴展不確定度為Urel(qn)=0.32%，k=2。
天然氣流量計 天然氣計量表 壓縮天然氣流量計 液化天然氣流量計
